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北京市既有农村住宅砖木结构加固前后振动台试验研究被引量：18: 2012年; 以北京市既有农村住宅广泛采用的单层砖木结构房屋为研究对象,通过加固前后2个大比例尺模型的振动台试验,研究抗震加固方法的有效性。试验结果表明:未加固房屋由于前后纵墙抗侧刚度相差大,纵向地震作用下前纵墙侧移大,砖柱损伤严重;山墙平面外变形大,形成贯穿的斜向裂缝;8度小震作用下墙体开裂,中震作用下墙体损伤严重,大震作用下模型结构濒于倒塌。根据试验结果,提出了抗震加固方法,包括加设钢门窗框及钢板圈梁,采用钢筋网砂浆面层加固山墙和砖柱。振动台试验表明,上述加固方法显著提高了此类砖木结构房屋的抗震能力,加固后结构达到"小震不坏、中震可修、大震不倒"的抗震设防目标。; 纪晓东马琦峰赵作周钱稼茹杨威陈俞王满生; 关键词：砖木结构振动台试验抗震加固

可更换钢连梁抗震性能试验研究被引量：61: 2015年; 通过拟静力试验,研究由跨中部消能梁段和两端非消能梁段组成的可更换钢连梁的抗震性能和震后可更换能力。试验共包括4个连梁试件,采用4种不同的消能梁段与非消能梁段连接方式,分别为端板-抗剪键连接、拼接板连接、腹板-螺栓连接、腹板-结构胶连接。试验结果表明:采用端板-抗剪键连接时,连梁的塑性变形和损伤集中在消能梁段,连梁的极限塑性转角可达0.06 rad,具有稳定的滞回耗能能力;采用拼接板连接或腹板-螺栓连接时,消能梁段剪切屈服,连接处摩擦型高强螺栓有不同程度的滑移,连梁的极限塑性转角也可达0.06 rad;采用腹板-结构胶连接时,连接处结构胶开裂导致连梁脆性破坏。在连梁转角为0.02 rad加载后对消能梁段进行更换,采用端板-抗剪键连接的试件更换时间最短,而腹板-螺栓连接的试件能在更大的残余转角时更换。此外,消能梁段在较大塑性剪切变形时伴有轴向变形,导致连梁试件承受较大轴力,连梁的轴力影响需要进一步研究。; 纪晓东王彦栋马琦峰钱稼茹; 关键词：拟静力试验抗震性能轴力

一种可更换钢连梁: 一种可更换钢连梁，包括可更换消能梁段以及置于可更换消能梁段两端的非消能梁段，可更换消能梁段和非消能梁段间通过端板和高强螺栓连接，可更换消能梁段截面高度低于非消能梁段，且可更换消能梁段与楼板脱开，非消能梁段的屈服承载力大于...; 纪晓东马琦峰钱稼茹潘鹏; 文献传递

一种可更换钢连梁的新型连接结构: 一种可更换钢连梁的新型连接结构，在消能梁段和非消能梁段连接的端部分别设置有消能梁段端板和非消能梁段端板，在消能梁段端板上设置有抗剪键，在非消能梁段端板上与消能梁段端板上的抗剪键位置对应处开设有键槽；在所述消能梁段端板和非...; 纪晓东王彦栋马琦峰钱稼茹; 文献传递

一种强震后可更换钢连梁: 一种强震后可更换钢连梁，包括可更换消能梁段以及置于可更换消能梁段两端的非消能梁段，可更换消能梁段和非消能梁段间通过端板和高强螺栓连接，可更换消能梁段截面高度低于非消能梁段，且可更换消能梁段与楼板脱开，非消能梁段的屈服承载...; 纪晓东马琦峰钱稼茹潘鹏; 文献传递

一种可更换钢连梁的连接结构: 一种可更换钢连梁的连接结构，在消能梁段和非消能梁段连接的端部分别设置有消能梁段端板和非消能梁段端板，在消能梁段端板上设置有抗剪键，在非消能梁段端板上与消能梁段端板上的抗剪键位置对应处开设有键槽；在所述消能梁段端板和非消能...; 纪晓东王彦栋马琦峰钱稼茹; 文献传递

钢连梁可更换消能梁段抗震性能试验研究被引量：93: 2014年; 通过12个可更换钢连梁中消能梁段试件的拟静力试验,研究其抗震性能。试验参数包括腹板钢材类型、梁段长度、加劲肋布置方式和加载制度。试验结果表明:试件为剪切屈服型,破坏模式为加劲肋-腹板焊缝断裂或翼缘-端板焊缝断裂;试件的超强系数平均值为1.86,大于Popov等学者的建议值1.5;试件的极限塑性转角约为0.15 rad,远大于规范AISC 341-10规定的塑性变形限值0.08 rad;梁段腹板采用低屈服钢LY225代替Q235钢时,试件的极限塑性转角增大23%,试件的累积塑性转角增大52%;加劲肋单面布设或双面布设对试件的抗震性能影响不大,但加大加劲肋间距会导致腹板提前屈曲和试件承载力退化,建议低屈服钢消能梁段的加劲肋布置按照规范AISC 341-10和GB 50011—2010对一般消能梁段的规定。在剪切往复荷载作用下,试件的轴向位移由几何位移和塑性轴向变形两部分组成,试件的塑性轴向变形与其累积塑性转角成正比。; 纪晓东马琦峰王彦栋钱稼茹; 关键词：拟静力试验超强系数抗震性能

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马琦峰