孔祥振
- 作品数：13 被引量：146H指数：6
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- 相关领域：理学兵器科学与技术核科学技术医药卫生更多>>
- 不同头部形状弹体侵彻混凝土靶体的终点弹道参数分析被引量：6
- 2014年
- 基于动态球形空腔膨胀理论给出的阻力函数理论公式,通过曲面积分方法,引入表征弹头形状的无量纲参数。结合"冲击成坑+钻孔区"二阶段侵彻模型,建立了能够综合考虑弹头形状、开坑区深度的侵彻深度预测模型,并进一步推导了能够适用不同弹头形状的弹体过载时程曲线计算公式。本文公式在阻力函数系数或弹体参数取特殊值时,可退化成数种公认的侵彻深度计算公式。通过与7组不同头形弹体侵彻深度试验数据、4组过载时程试验曲线及已有公式的对比,验证了本文计算公式的正确性。
- 彭永方秦吴昊孔祥振肖云凯
- 关键词：弹体侵彻混凝土过载
- 弹体高速侵彻混凝土靶质量损失和头形钝化的数值模拟研究被引量：1
- 2015年
- 弹体高速侵彻混凝土靶体时,弹靶间相互作用引起的弹体质量损失和头形钝化效应能够导致弹体结构和弹道严重失稳,从而降低弹体侵彻效能.假设侵彻过程中靶体对弹体的摩擦功全部转化为引起弹体表面材料熔融和剥离的热能,弹靶间摩擦为一般形式的摩尔库伦摩擦,论文建立了考虑质量损失和头形钝化的半刚性弹二维弹道的计算方法并编制了相关程序,该程序避免了采用速度相关摩擦系数得到摩擦功解析解的困难,并可计算侵彻过程中所有参数(侵彻深度、质量损失、速度、加速度等),且可直接推广应用于斜侵彻问题.在此基础上,讨论了指数衰减和零滑动摩擦系数形式,通过对比弹体质量损失和侵彻后头形钝化计算结果与实验数据,验证了论文方法从适用范围、物理意义和理论基础方面的适用性和优越性.数值计算结果表明,将滑动摩擦系数取为零忽略了弹靶间摩擦力与侵彻瞬时速度的关系,故其进一步推广应用有待商榷.
- 孔祥振方秦吴昊龚自明
- 关键词：弹体侵彻
- 对弹体侵彻混凝土靶体阻力函数计算公式的探讨被引量：10
- 2015年
- 基于动态球形空腔膨胀理论,探讨了混凝土材料的单轴抗压强度、弹性模量、泊松比、压力硬化系数对阻力函数的影响,并指出,混凝土靶体的弹性模量和单轴抗压强度对阻力函数影响较明显,而泊松比和压力硬化系数的影响可以忽略不计。在此基础上,该文忽略泊松比和压力硬化系数的影响,通过引入弹性模量与单轴抗压强度的关系式,分别建立了基于弹性-断裂-塑性和弹性-塑性两种靶体响应模型下,同时考虑单轴抗压强度和弹性模量影响的阻力函数理论公式,并建立了弹体侵彻靶体的加速度时程计算模型。通过与不同尺寸弹体侵彻实验数据对比,验证了该文提出阻力函数表达式的适用性及其在加速度时程以及较大尺寸弹体侵彻深度计算中的优越性。
- 彭永方秦吴昊龚自明孔祥振
- 关键词：弹体侵彻混凝土
- 刚性尖头弹扩孔贯穿金属靶板理论模型的讨论被引量：2
- 2016年
- 针对延性扩孔破坏模式,讨论了刚性尖头弹贯穿韧性金属靶板的已有六个理论模型（F-W、C-L、JZG、WHM、S-W和JBL）对于靶板厚度和弹头形状的适用范围,统一了各模型参数的选取准则,分别给出了JZG模型尖锥头形和尖卵头形弹体半锥角和无量纲曲率半径（CRH）的适用范围。基于12组冲击速度为200~1 600 m/s,厚径比（靶体厚度与弹身直径之比H/d）为0.605~9.17的多种弹靶材料的穿甲实验,得出：对于尖锥头形弹体贯穿靶板后的残余速度,S-W和WHM、JZG、F-W模型分别对于较薄靶板、中等厚度靶板和较厚靶板的预测效果较好;而对于尖卵头形弹体,WHM和JBL模型预测效果较好。同时,各模型对于弹道极限预测效果的结论和残余速度一致。分析结论可为坦克、舰船等单、多层金属装甲防护结构设计与计算提供参考和依据。
- 肖云凯方秦吴昊孔祥振
- 考虑靶背自由表面和开裂影响的刚性尖头弹贯穿金属靶板模型被引量：3
- 2016年
- 将靶体视为不可压缩材料,假定空腔膨胀产生塑性-弹性响应分区,构造了靶背自由表面效应的衰减函数。将衰减函数乘以可压缩幂次硬化材料的阻力方程,得到了弹体贯穿金属靶板的阻力函数。基于弹性衰减-塑性衰减-开裂3个阶段,建立了同时考虑靶体可压缩性、靶背自由表面和开裂影响的弹体贯穿有限厚金属靶板的分析模型,推导得出了弹体瞬时速度的解析方程,并采用数值方法计算得到了弹体的过载、瞬时速度和残余速度。通过与6组实验数据和已有模型的对比得到,当靶板厚度和弹体冲击速度在一定范围内时,需要考虑自由表面效应的影响。
- 肖云凯方秦吴昊孔祥振彭永
- 飞机撞击核安全壳不同位置破坏效应的数值模拟被引量：6
- 2015年
- 自"9·11事件"以来,大型商用客机对核电站等重要国家设施的撞击引起了世界范围内的广泛关注。为了研究飞机不同的撞击位置对核电站安全壳破坏效应的影响,本文建立了精细化的空客A320大型客机以及核电站安全壳有限元模型,采用LS-DYNA有限元分析软件进行了数值模拟。数值模拟得到的撞击力时程曲线形状与已有研究相似,但由于飞机型号、质量及撞击速度不同,撞击力持续时间和峰值荷载大小存在一定的差别。通过分析飞机在215 m/s垂直撞击时撞击中心内侧的位移,确定了安全壳在抵抗大型商用客机撞击时的最薄弱部位,并对撞击位移的分布规律进行了分析,为安全壳结构设计提供了参考。
- 张涛方秦吴昊龚自明孔祥振
- 关键词：空客A320飞机撞击
- 弹体高速侵彻混凝土靶质量损失和头形钝化的数值模拟研究
- 弹体高速侵彻混凝土靶体时，弹靶间相互作用引起的弹体质量损失和头形钝化效应能够导致弹体结构和弹道严重失稳，从而降低弹体侵彻效能。假设侵彻过程中靶体对弹体的摩擦功全部转化为引起弹体表面材料熔融和剥离的热能，弹靶间摩擦为一般形...
- 孔祥振方秦吴昊龚自明
- 关键词：弹体侵彻
- Johnson-Cook本构模型参数敏感度分析
- Johnson-Cook(JC)本构模型在金属冲击爆炸数值模拟中应用广泛,为合理地确定JC本构模型参数,基于商业有限元软件LS-DYNA,本文分别建立了4340钢弹体侵彻6061-T651铝靶的有限元模型,在验证了模型参...
- 肖云凯方秦吴昊龚自明孔祥振
- 关键词：侵彻
- 长杆弹超高速侵彻半无限靶理论模型的对比分析与讨论被引量：4
- 2017年
- 分别基于六组典型长杆弹超高速侵彻金属靶体以及三组长杆弹侵蚀侵彻混凝土靶体的实验数据,对经典一维AT模型及其五个改进模型对弹体侵彻深度的预测能力进行了评估,并讨论了靶体等效强度(Rt)变化以及弹体的轴线速度变化。计算结果表明,对于长杆弹高速侵彻金属靶体的分析计算,应首选AW模型,其次为LW模型。而对于混凝土靶体,已有有限的实验数据表明,上述六个模型对于长杆弹侵蚀侵彻混凝土靶体侵彻深度预测均不适用,其主要原因在于Rt不能反映超高速侵彻下混凝土靶体的响应。最后基于分析结果,给出了长杆弹侵蚀侵彻混凝土靶体进一步的研究方向。
- 孔祥振方秦吴昊龚自明
- 关键词：高速侵彻侵彻深度混凝土
- 尖卵形弹体对素混凝土厚靶的正贯穿分析
- 为了进一步研究混凝土厚板抗尖卵形弹体的正贯穿作用,基于已有的前坑区-隧道区-后坑区工程贯穿模型中锥形后坑高度计算值与实验相悖的现状,对后坑高度的表述进行了修正,使其与实验值相吻合.在此基础上,通过采用适用范围更广的靶体阻...
- 彭永方秦吴昊孔祥振
- 关键词：数值模拟
- 文献传递
