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贵州大学材料与冶金学院贵州省材料结构与强度重点实验室: 作品数：36 被引量：152H指数：7; 相关作者：张常树贺建青蒋宪邦邹志勇孟扬更多>>; 相关机构：贵阳学院化学与材料工程学院北京科技大学材料科学与工程学院昆明理工大学材料科学与工程学院更多>>; 发文基金：国家自然科学基金国家科技支撑计划贵州省科技厅重大专项更多>>; 相关领域：金属学及工艺一般工业技术化学工程自动化与计算机技术更多>>

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焊接方式对双相不锈钢在磷酸溶液中电化学行为的影响: 2013年; 焊接方式对不锈钢焊接区域的耐蚀性有重要影响。采用单面焊、双面焊、氩弧焊等3种方式对双相不锈钢进行焊接,采用电化学测试系统测试了3种焊接方式的焊接区、热影响区在磷酸溶液中的极化曲线和电化学阻抗谱。结果表明:双相不锈钢经焊接后可获得耐蚀性能优异的焊接组织,3种焊接工艺的自腐蚀电流大小依次为单面焊>氩弧焊>双面焊;焊接区和热影响区电化学阻抗谱图形状大致相似,容抗弧半径大小依次为氩弧焊>双面焊>单面焊;氩弧焊的焊接组织均匀、缺陷少,其焊接区及热影响区的钝化膜更加致密,其热影响区钝化膜性能比焊接区差。; 向嵩李艳丽杨明王江平王权顶; 关键词：双相不锈钢磷酸电化学行为

磁控溅射与电镀工艺制备镀银层的微动磨损性能对比被引量：1: 2024年; 采用电镀与中频-直流磁控溅射技术分别在钢基体表面制备银镀层,利用显微硬度计、微米划痕仪和疲劳试验机等对两种镀银样品的硬度、结合力及微动磨损等性能进行了表征,并利用扫描电镜、激光共聚焦显微镜等对微动磨损后样品的磨损形貌和磨损机理进行了分析。结果表明:磁控溅射工艺制备的镀银样品的显微硬度、表面粗糙度要优于电镀工艺制备的镀银样品;磁控溅射工艺制备的镀银样品的结合力比电镀样样品的结合力高1.5倍,有利于提高镀层的耐磨性;经过300 h的有效微动磨损实验,发现磁控溅射工艺制备的镀银层相比于电镀工艺制备的镀银层的磨损深度下降了33.3%,这与磁控溅射工艺制备的镀银层表面光整度好和粒子尺寸更细小有关。磁控溅射工艺制备的镀银样品的磨损机理是磨粒磨损,而电镀工艺制备的镀银层是粘着磨损。; 衣琳琳袁景追喻岚唐庆尚希昌梁益龙王鹏; 关键词：磁控溅射电镀银微动磨损

TC4钛合金拉伸变形行为的研究被引量：23: 2019年; 采用Gleeble-1500D热模拟机,对TC4钛合金进行了等温热拉伸实验,研究了TC4钛合金在温度为800~960℃、应变速率为0.01~10.00 s-1条件下的高温拉伸变形行为,建立TC4钛合金高温拉伸变形时的本构方程和热加工图。利用扫描电子显微镜(SEM)及其拉伸装置对TC4钛合金进行了原位拉伸实验,并通过电子背散射衍射仪(EBSD)分析拉伸变形前后TC4钛合金晶粒取向和尺寸的变化。结果表明:热拉伸过程中, TC4钛合金热变形激活能Q为705.87 kJ·mol^-1,在应变速率较小,温度较低的状态下,能量耗散效率较高,没有出现失稳区;在原位拉伸过程中,裂纹先在晶界处形成孔洞,然后引发了小裂纹的产生,逐渐汇聚成主裂纹,使试样断裂,断裂方式为穿晶及沿晶界的混合断裂方式。随着拉伸的进行,试样内部出现孪生,晶粒取向由变形前的杂乱无序,开始逐步平行于<010>方向。; 夏麒帆梁益龙杨春林张松欧梅桂; 关键词：TC4钛合金本构关系热加工图原位拉伸

GDL-1钢渗碳后液体软氮化工艺的初步探索被引量：2: 2010年; 应用正交试验法研究了GDL-1钢经渗碳后的液体软氮化复合热处理工艺,分析氮化时间、氮化温度及CNO-浓度对GDL-1钢复合渗层的渗层硬度、渗层深度和白亮层的影响.结果表明:渗层表面硬度主要由盐浴CNO-浓度控制,并随CNO-浓度的升高呈现先升后降的趋势,盐浴CNO-浓度为18%左右时表面硬度达到最大值;渗层深度随氮化温度的升高和时间的延长而增加,但当温度超过560℃、处理时间超过2.5h之后,增加的趋势变缓;当温度超过560℃后,渗层白亮层增厚明显。试验得到最佳软氮化工艺参数:CNO-浓度18%,(560±10)℃×2.5 h.; 尹业平雷旻; 关键词：GDL-1

不同变形量下20CrNi2Mo钢的热压缩变形行为被引量：2: 2017年; 在相变仪上对20CrNi2Mo钢进行热模拟压缩试验,研究了其在840℃时不同变形量(0~50%)下的热压缩变形行为,并分析了它的显微组织和硬度。结果表明:20CrNi2Mo钢流变应力曲线呈现出明显的动态再结晶特征;当变形量达到10%时,会发生动态再结晶;随着变形量增加,晶粒逐渐细化,之后尺寸基本保持稳定,当变形量达到50%时,进入完全再结晶状态;随着变形量逐渐增大,马氏体板条束逐渐细化,残余奥氏体含量降低;当变形量由10%增至20%时,硬度显著增大,而后趋于稳定。; 范航京梁益龙雷磊龙绍檑杨明; 关键词：20CRNI2MO钢热压缩动态再结晶显微组织

不同成分EA4T车轴钢的高周疲劳性能被引量：8: 2010年; 研究了两种不同成分EA4T车轴钢的高周疲劳性能,并采用光学显微镜对其显微组织进行了分析。结果表明:钢中合金元素含量的提高能有效提高钢的淬透性,并使钢中先共析铁素体尺寸减小、数量减少,晶粒尺寸细化;硫含量的降低能减少夹杂物的数量;这些因素共同作用有效提高了该钢的疲劳强度。; 孟扬梁益龙; 关键词：高周疲劳 S-N曲线淬透性

6061铝合金在真空钎焊炉中温度均匀性有限元模拟被引量：3: 2022年; 基于传热学理论对6061铝合金在真空钎焊炉中的温度均匀性进行有限元模拟。结果表明,样品在加热过程中的升温曲线分为三个阶段,第一阶段,样品之间的温差较小,升温速率较慢;第二阶段,样品之间温差逐渐增大,升温速率达到峰值;第三阶段,样品之间温差逐渐减小,最终达到设置的焊接温度,升温速率由峰值降到0。在加热过程中,大样品的数量显著影响温度场均匀性和样品升温速率,随着大样品的数量增加,加热滞后更明显,升温速率降低。样品的尺寸差别越小,温度均匀性越好。升温速率对温度场均匀性也有显著影响,升温速率越低,样品之间的温差越小,样品内部的温度分布越均匀。; 张文玮谭元标赵飞; 关键词：真空钎焊炉温度均匀性有限元模拟

Q-I-Q-T工艺对60Si2CrVA钢断裂韧性的影响被引量：2: 2012年; 研究60Si2CrVA弹簧钢经淬火-等温-淬火-回火(Q-I-Q-T)热处理后复相组织含量与断裂韧性间的关系。结果表明,在实验的等温温度范围内,随着等温温度的升高,残余奥氏体和贝氏体含量逐渐增大,60Si2CrVA钢强度降低,断裂韧性逐渐增加,在300℃等温时,断裂韧性达到最大值66.37 MPa.m1/2。稳定的残留奥氏体与过渡形态贝氏体量增加是提高断裂韧性的主要原因。; 任涛梁益龙刘国栋王攀志; 关键词：60SI2CRVA 回火马氏体贝氏体残留奥氏体

固溶工艺对高强韧211Z.X铝合金组织和性能的影响被引量：4: 2019年; 采用组织分析、布氏硬度及拉伸性能测试、断口形貌的扫描电镜(SEM)和能谱分析(EDS)等方法,研究了不同的固溶工艺对211Z.X新型高强韧铝合金的显微组织、力学性能及断裂行为的影响规律。结果表明,当固溶温度范围为520~550℃,固溶时间从12~20 h时,随固溶温度的上升或保温时间的延长,合金中粗大第二相逐渐回溶入基体、数量逐渐减小,基体固溶强化增强,淬火后基体的过饱和度增大、硬度增加;导致时效过程从基体中弥散析出的细小第二相数量增加,合金的强度提高、塑性下降;合金断裂时裂纹萌生位置从粗大第二相处转变为溶质原子偏聚区(G.P zones)和铸造微孔处。但是,当粗大第二相回溶完全后,继续升高温度或延长保温时间,晶粒将急速长大,出现过烧导致晶界弱化,拉伸时易发生沿晶开裂使合金的强塑性降低。530℃×16 h固溶处理时211Z.X铝合金的强塑性匹配最好。; 黄朝文万明攀杨明梁益龙温鑫赵飞; 关键词：固溶处理显微组织

PA6含量对PVC/PA6共混物形态结构与力学性能的影响被引量：4: 2009年; 以EVA-g-MAH为相容剂,将PVC与自制的低熔点PA6共混制备了PVC/PA6共混物。通过扫描电子显微镜(SEM)和力学性能测试研究了PA6含量对PVC/PA6共混物形态结构及力学性能的影响。SEM分析结果显示:随着PA6含量的增加,PVC/PA6共混物的分散相尺寸逐渐增大,当PA6含量为10%时,共混物中分散相的分散尺寸最小为1μm;当PA6含量为50%时,共混物为两相共连续结构;当PA6含量为60%时,共混物中PA6为连续相,PVC为分散相。力学性能测试结果表明:当PA6含量为10%时,共混物的缺口冲击强度和拉伸强度都较PVC有明显提高,分别提高了约50%与30%,达到了6.29kJ/m2和60MPa。采用差示扫描量热仪(DSC)研究了PVC/PA6共混物的结晶温度,检测结果显示:PVC/PA6共混物呈现非晶结构。; 罗筑刘金彦于杰鲁圣军朱建培; 关键词：聚氯乙烯聚酰胺6

贵州大学材料与冶金学院贵州省材料结构与强度重点实验室

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