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固结比对石灰土动力特性的影响试验研究被引量：23: 2009年; 以石灰改性膨胀土为研究对象,结合铁路路基实际的非等向固结状态,考虑了不同固结比或偏应力对石灰改性膨胀土动力特性的影响。通过循环振动三轴试验,对掺灰比为3%石灰改性膨胀土,在选定的6组固结比下表现出的动力特性进行了研究,得出了固结比或偏应力的变化对其产生的影响。在研究的固结比范围内,随着固结比和偏应力的增大,石灰土的动弹模量显著地增大;阻尼比则相应地表现出减小的趋势,但所受影响程度较之动弹模量略小。; 白颢孔令伟; 关键词：石灰土动力特性固结比偏应力阻尼比动弹模量

考虑水化状态影响的膨胀土强度特性被引量：17: 2008年; 从膨胀土水化作用时间和温度两个影响因素出发,在室内研究了膨胀土的膨胀变形特性与强度特性。结果表明,膨胀土饱和后还会经历相当长的膨胀过程,这就使得土体的饱和强度随水化作用时间的延长而逐渐降低;膨胀土在膨胀过程中,温度越高,土体的膨胀速率越大,土体最终的膨胀率也越大,土体的饱和强度随水化作用温度的升高而逐渐降低。饱和膨胀土的抗剪强度指标宜考虑水化作用时间和温度的影响,采用变动强度公式更为合适。; 李雄威孔令伟郭爱国张勇; 关键词：膨胀土水化

循环荷载下饱和软黏土的动骨干曲线模型研究被引量：28: 2010年; 通过饱和软黏土室内不排水动三轴试验,研究了循环周次和动应力幅值对土体动力特性的影响。结果表明,在循环荷载作用下,随着循环周次的增加,土体均存在不同程度的刚度软化现象。根据动应力幅值大小的不同,循环荷载作用下饱和软黏土的动应变发展形态可分为3种类型:稳定型、破坏型和临界型。根据动应力-应变关系曲线特点,提出了含动应力幅值、固结围压和循环周次等影响因素的动骨干曲线模型。该模型所得的拟合值与试验值比较吻合。与传统骨干曲线模型相比,该模型能够体现土体在循环荷载作用下的刚度软化特性,更加切合实际。; 张勇孔令伟李雄威; 关键词：软土循环荷载动三轴试验动应力动应变

荆门膨胀土土–水特征曲线特征参数分析与非饱和抗剪强度预测被引量：54: 2010年; 为探讨荆门原状、压实、石灰改良膨胀土的非饱和抗剪强度与土–水特征曲线(SWCC)的相关关系,利用Fredlund-Xing模型对3种膨胀土的SWCC试验数据进行非线性拟合,获得相应模型参数;利用Fredlund公式(1996年)对3种膨胀土控制吸力下的固结排水剪三轴压缩试验抗剪强度成果进行相关分析。分析结果表明:(1)使用Fredlund-Xing模型拟合3种膨胀土SWCC试验数据的效果均较好。(2)荆门原状、压实、石灰改良膨胀土的进气值分别为210,68和18kPa;石灰改良膨胀土的持水能力(水稳定性)最强,压实膨胀土次之,原状膨胀土最弱;3种膨胀土的残余吸力可均取为3000kPa。(3)3种膨胀土的有效内摩擦角(′)和与基质吸力相应的内摩擦角(b)均非常数;′与基质吸力相关,b与基质吸力和应力状态均相关,这意味着Mohr-Coulomb破坏包面是双向弯曲的。(4)使用Fredlund公式,能够在较大的吸力范围内较好地预测荆门膨胀土的非饱和抗剪强度,原状、压实、石灰改良膨胀土的土性参数κ分别为2.4,2.7及3.4。(5)预测值与实测值间存在差别的主要原因是Fredlund公式本身未考虑到b与应力状态相关,若要考虑该因素,可将应力状态对SWCC的影响引入到Fredlund公式中。; 周葆春孔令伟陈伟白颢李雄威; 关键词：土力学非饱和土膨胀土基质吸力

双向循环荷载作用下的膨胀土动力特性试验研究被引量：1: 2013年; 以荆门重塑弱膨胀土为研究对象,结合铁路路基实际受力状态,考虑围压、径向动应力幅值、含水量与振动次数等因素对土体动力特性的影响,开展同相双向循环动三轴试验。试验结果表明:双向循环荷载作用下,土体的动应力-应变曲线呈双曲线型,其动应变则随径向动应力的增加而减小;不同初始含水率膨胀土的动弹模量随围压增加而增大,受含水率的影响较大,随振动次数的增加呈衰减趋势并最终趋于一稳定值;且随着径向动应力水平的提高,动弹模量的衰减幅度呈显著增大特征;土体的阻尼比则随径向动应力的增加而增大,随含水量的降低而减小,随围压的增加而减小。; 周小生孔令伟郭爱国; 关键词：膨胀土动力特性动弹模量阻尼比

吸湿速率对膨胀土工程性状影响的分析: 以广西南宁膨胀土为研究对象,通过控制非饱和GDS三轴仪反压实现不同吸湿速率水平,进行了不同吸湿速率条件下膨胀土的膨胀变形性状与强度特性试验研究.结果表明,吸湿速率越快土体的膨胀速率越大,膨胀稳定后土体的剪切强度也越大;吸...; 李雄威郭爱国孔令伟冯欣; 关键词：吸湿剪切强度; 文献传递

Dynamic characteristics of lime-treated expansive soil under cyclic loading被引量：8: 2012年; To better understand the dynamic properties of expansive clay treated with lime, a series of laboratory tests were conducted using a dynamic triaxial test system. The influential factors, including moisture content, confining pressure, vibration frequency, consolidation ratio, and cycle number on the dynamic characteristics were discussed. Experimental results indicate that specimens at low moisture contents tend to damage along the 30~ shear plane and they present brittle failure, while saturated specimens show swelling phenomenon and plastic failure. A redtiction in cohesion has been observed for unsaturated samples at large number of cycles, while it is opposite for the internal friction angle. For the saturated specimens, both the cohesion and internal friction angle decrease with increasing number of cycles.; Min WangLingwei KongChong ZhaoMeng Zang

荆门非饱和膨胀土的变形与强度特性试验研究被引量：72: 2010年; 通过压力板试验,对比分析了荆门原状膨胀土与石灰改良土持水特征的差异性;应用非饱和土三轴仪,开展了原状膨胀土、石灰改良膨胀土与重塑膨胀土的变形及强度特性试验。结果表明:①石灰改良膨胀土与原状膨胀土相比,其进气值有显著降低,残余含水率显著升高,土-水特征曲线两个特征点的斜率较为平缓,说明其水稳定性较好,土体性状更为稳定;②原状膨胀土和石灰改良膨胀土在非饱和与饱和状态的应力-应变关系曲线均呈应变软化型,随净围压的增大,应变软化的程度趋缓;随含水率的减小,峰值应力增大,应力峰值点有所提前,应变软化现象更加显著。饱和重塑膨胀土的应力-应变关系呈应变强化型,非饱和重塑膨胀土则呈现为应变软化型,但其应变软化的程度较前两类土大为趋缓;③经石灰改性后,膨胀土强度参数值有大幅度提高,即使在湿化饱和后,石灰改良膨胀土仍保持了相对稳定的力学性质和较高的抗剪强度参数值。相比之下,无论是重塑膨胀土,还是原状膨胀土,对湿化作用均十分敏感,其强度参数值或波动较大,或整体水平较低。; 孔令伟周葆春白颢陈伟; 关键词：非饱和土膨胀土石灰改性应力一应变关系强度特性

吸力对弱膨胀土强度贡献的试验研究与预测分析被引量：23: 2008年; 对部分应用土-水特征曲线来预测非饱和土抗剪强度的公式进行了归纳分析。应用压力板仪与非饱和三轴仪,测试了荆门原状弱膨胀土的土-水特征曲线和控制吸力的非饱和三轴抗剪强度参数,并将试验结果与各抗剪强度公式的预测值进行对比,分析了各强度公式的局限性。试验结果表明,非饱和原状膨胀土的净法向应力摩擦角随着吸力的不同而变化,根据双应力变量理论确定的吸力对强度的贡献与围压有关,不同围压下吸力对强度的贡献不同,表观凝聚力τus与吸力间符合乘幂函数关系。; 陈伟孔令伟郭爱国陈建斌; 关键词：非饱和土土-水特征曲线膨胀土吸力抗剪强度

循环荷载下饱和软黏土的累积塑性应变试验研究被引量：86: 2009年; 通过以交通荷载为背景的饱和重塑软黏土室内不排水动三轴试验,研究了循环荷载作用下饱和重塑软黏土的累积塑性应变发展形态,可分为3种类型:稳定型、破坏型和临界型。根据稳定型累积塑性应变发展曲线特点,提出了饱和软黏土的稳定累积塑性应变方程,并通过试验结果分析了该方程中各拟合参数与动应力幅值、固结围压和静偏应力的变化规律,同时提出了求解无静偏应力条件下软黏土临界动应力的解析方法。通过动三轴试验结果,提出了含动应力幅值、固结围压、静偏应力和循环周次等影响因素的累积塑性应变拟合模型。; 张勇孔令伟郭爱国李雄威; 关键词：循环荷载动三轴试验动应力临界动应力

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