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硅酸盐胶凝产物可溶性碱含量的计算与控制方法被引量：1: 2015年; 为了更好地控制水泥和混凝土的产品质量,在以往研究基础上,进一步完善了硅酸盐胶凝材料产物中可溶性碱含量的计算和控制方法。指出当硅酸盐胶凝材料产物的化学组成中（Ca＋Mg-2S-Fe）（Si-Al＋2S-Fe）〈1.0时,应计算和控制（Na＋K）（Al-2S＋Fe）≤1.0且（Na＋K）-（Al-2S＋Fe）≤0;当（Ca＋Mg-2S-Fe）（Si-Al＋2S-Fe）≥1.0时,应计算和控制（Ca＋Mg-2S-Fe）（Si-Na-K）≤X（为1.0~2.5或1.0~1.5）且Na＋K-Si＋（Ca＋Mg-2S-Fe）X≤0;指标值大于要求值时,指标值越低,表明产物中可溶性碱含量越少;指标值小于要求值时,指标值越低,表明产物中不含可溶性碱的可靠性越好。同时,进一步讨论了在水泥和混凝土配合比中计算和控制可溶性碱含量的应用方法。; 陈立军陈阳

硅酸盐胶凝产物可溶性碱含量控制方法的研究被引量：2: 2015年; 根据硅酸盐胶凝材料的化学成分,判断其胶凝产物中可溶性碱的含量,对于合理控制胶凝材料的配合比,保证产品质量,具有十分重要的意义。因此,针对硅酸盐胶凝材料的种类和化学成分波动范围,从理论上分析了胶凝产物中可溶性碱含量与其他离子含量的相互关系。在此基础上,提出了硅酸盐胶凝材料产物中可溶性碱含量的控制方法。指出当硅酸盐胶凝材料产物的化学组成中(Ca+Mg-2S-Fe)(Si-Al+2S-Fe)<0.8时,应控制(Na+K)(Al-2S+Fe)≤1.0;当(Ca+Mg-2S-Fe)(Si-Al+2S-Fe)≥0.8时,应控制(Ca+Mg-2S-Fe)(Si-Na-K)≤1.5;当(Ca+Mg-2S-Fe)(Si-Al+2S-Fe)≥1.5时,应控制(Ca+Mg-2S-Fe)(Si-Na-K)≤2.5;控制值大于要求值时,控制值越低,表明产物中可溶性碱含量越少;控制值小于要求值时,控制值越低,表明产物中不含有可溶性碱的可靠性越好。同时,讨论了在水泥和混凝土配合比中控制可溶性碱含量的具体方法。; 陈立军; 关键词：控制方法

油页岩渣-矿渣碱胶凝材料的研究被引量：13: 2010年; 研究了利用油页岩渣-矿渣制备碱胶凝材料的方法,讨论了油页岩渣-矿渣碱胶凝材料的强度、强度增进率和凝结时间及其主要影响因素,同时测试了油页岩渣的组成结构和活性指标,并对油页岩渣-矿渣碱胶凝材料的硬化产物与作用机理进行了分析.结果表明:油页岩渣-矿渣碱胶凝材料的硬化产物主要为无定形硅铝酸盐物质形成的网络结构,成分以Si,O为主,Ca,Al,Na次之;利用油页岩渣与矿渣复合可合理调整碱胶凝材料组成中Ca与(Si+Al)的比值(摩尔比),使之具有优良的抗压强度且减少碱激发剂用量.; 陈立军孔令炜黄德馨王德君丁锐张丹; 关键词：矿渣碱胶凝材料抗压强度

油页岩渣-矿渣土聚水泥技术经济性能的研究被引量：5: 2011年; 研究了利用油页岩渣和矿渣制备土聚水泥的方法。分析了油页岩渣-矿渣土聚水泥的强度指标和经济性能,以及蒸汽养护和蒸压养护对土聚水泥强度的影响。结果表明,油页岩渣-矿渣土聚水泥具有较高的性价比;油页岩渣掺量为50%,激发剂掺量为7.5%～15.0%,其水泥强度分别相当于复合水泥的32.5级和硅酸盐水泥的62.5级;蒸汽养护90℃、恒温4 h的抗压强度为28 d标养强度的95%左右;蒸压养护1.0 MPa、恒压4 h的抗压强度为28 d标养强度的1.5倍左右。; 陈立军王化民辛建贵武晓峰王文德赵洪凯孔令炜徐超; 关键词：油页岩渣土聚水泥经济性能蒸汽养护蒸压养护

碱激发胶凝材料R/Al控制方法的研究被引量：5: 2013年; 根据理论研究,提出了有利于碱激发胶凝材料产物结构稳定性的R/Al控制方法。指出碱激发胶凝材料产物中R/Al的控制范围为(Na+K)/Al≤1.0[适用范围为(Ca+Mg)/(Si-Al)<0.8],和(Ca+Mg)/(Si-Na-K)≤1.5[适用范围为(Ca+Mg)/(Si-Al)≥0.8];此值越低,表明产物中的可溶性碱含量越少,产物的结构稳定性越好。根据试验研究,指出碱激发胶凝材料局部产物的R/Al控制指标过高,其产物达到一定数量,会导致胶凝体系28d强度的降低和长期强度的倒缩,甚至可能发生碱集料反应。; 陈立军王德君孔令炜丁锐黄德馨赵洪凯; 关键词：碱激发胶凝材料 AL 聚合度控制方法

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吉林省科技发展计划基金(20070405-2)