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国家自然科学基金(50774037)

作品数：11 被引量：58H指数：5
相关作者：张青来肖富贵郭海玲高霖王玉华更多>>
相关机构：江苏大学南京航空航天大学宝鸡钛业股份有限公司更多>>
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相关领域：金属学及工艺一般工业技术更多>>

文献类型

  • 11篇中文期刊文章

领域

  • 11篇金属学及工艺
  • 8篇一般工业技术

主题

  • 11篇镁合金
  • 11篇合金
  • 6篇AZ31B镁...
  • 3篇再结晶
  • 3篇镁合金薄板
  • 3篇合金薄板
  • 3篇薄板
  • 3篇AZ31B镁...
  • 2篇再结晶组织
  • 2篇显微组织
  • 2篇流变应力
  • 2篇镁合金板
  • 2篇镁合金板材
  • 2篇各向异性
  • 2篇合金板
  • 2篇合金板材
  • 2篇板材
  • 2篇变形镁合金
  • 1篇应力
  • 1篇应力研究

机构

  • 11篇江苏大学
  • 6篇南京航空航天...
  • 1篇宝鸡钛业股份...

作者

  • 11篇张青来
  • 7篇肖富贵
  • 7篇郭海玲
  • 6篇高霖
  • 4篇王玉华
  • 4篇胡永学
  • 3篇王粒粒
  • 1篇李长生
  • 1篇周娅莉
  • 1篇崔震
  • 1篇冯甜甜
  • 1篇孙毓蔚
  • 1篇王辉
  • 1篇郭海铃

传媒

  • 2篇稀有金属材料...
  • 2篇机械工程材料
  • 2篇塑性工程学报
  • 1篇材料科学与工...
  • 1篇金属热处理
  • 1篇摩擦学学报（...
  • 1篇四川大学学报...
  • 1篇中国有色金属...

年份

  • 1篇2010
  • 6篇2009
  • 3篇2008
  • 1篇2007
共 11 条 记 录，以下是 1-10
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排序方式：
变形参数对AZ31B镁合金薄板再结晶组织的影响
2007年
采用热拉伸试验机、光学显微镜和扫描电镜等研究了AZ31B镁合金薄板热变形过程中静态再结晶和动态再结晶组织的变化规律。结果表明:镁合金在热变形过程中发生变形前的静态再结晶和变形时的动态再结晶;当变形温度为240~300℃,变形前保温时间为12~18 min的静态再结晶,拉伸时应变速率为1.000×10-3s-1、拉伸时间为10~25 min的变形条件下,可获得均匀分布的细小等轴晶组织;拉伸断口由撕裂棱、孔洞和单独的细小晶粒组成。
张青来郭海玲王粒粒胡永学
关键词：镁合金再结晶
微弧氧化陶瓷层对AZ31合金板料渐进成形的影响被引量：4
2009年
利用数控试验机床(CNC)和微弧氧化处理技术,对AZ31镁合金板材热渐进成形和多孔陶瓷层润滑机理进行了研究.结果表明:镁合金表面微弧氧化多孔陶瓷层吸附固体二硫化钼颗粒,形成多孔陶瓷-二硫化钼润滑膜.在摩擦初始阶段,多孔陶瓷固体MoS2润滑膜的室温摩擦系数约为0.08,满足镁合金板材热渐进成形润滑和减摩条件.多孔陶瓷层为固体MoS2润滑剂提供了良好润滑平台,加工件内表面光滑,且没有任何缺陷.由于陶瓷层孔中吸附大量固体MoS2粉末,所研究的润滑陶瓷层在渐进成形中具有自润滑作用.与无微弧氧化处理相比,多孔陶瓷润滑层具有更好的润滑效果.
张青来冯甜甜肖富贵郭海玲李长生高霖韩伟东
关键词：镁合金微弧氧化陶瓷层MOS2
AZ31B镁合金薄板超塑性气胀成形被引量：8
2009年
利用热拉伸试验、气胀成形、金相显微镜和扫描电镜,研究AZ31B镁合金薄板热拉伸性能、气胀成形性能及其组织结构。结果表明:在变形温度为425℃,应变速率为1.0×10-3～6.6×10-5s-1时,其流动应力4～12MPa,延伸率则为200%～327%,挤压+热轧/冷轧的镁合金薄板表现出良好的超塑性;在变形温度为425℃,应变速率为1.0×10-3s-1条件下AZ31B镁合金板材的超塑气胀成形性能较好,胀形件的高度可达24mm以上,其高径比大于0.80。
张青来肖富贵郭海铃A B BondarevB I Bondarev
关键词：镁合金气胀成形
加工方式对AZ31变形镁合金热拉伸流变应力的影响被引量：1
2010年
针对不同方法制备的AZ31镁合金薄板,利用热拉伸试验机和金相显微镜对其在不同温度和变形速率下的流变应力进行了实验研究.结果表明:挤压、交叉、热轧和冷轧等方法制备的AZ31镁合金薄板的应力-应变曲线基本特征是相同的.峰值流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低,在低温时具有明显的厚度效应;当温度大于350℃时峰值流变应力几乎不随板材厚度变化而变化;应变速率小于1.0×10-2s-1,变形温度大于150℃下所有AZ31薄板的延伸率均δ≥45%;单向轧制薄板的各向异性随温度提高减小.
张青来肖富贵郭海玲高霖王玉华A.B.BondarevB.I.Bondarev
关键词：镁合金流变应力显微组织
各向异性对镁合金板材渐进成形的影响及微观组织演变被引量：9
2009年
利用数控实验机床(CNC)、热拉伸实验机和金相显微镜,研究了AZ31B镁合金薄板在加热时渐进加工成形和显微组织变化规律。结果表明:镁合金薄板在加热条件下可以实现单点渐进成形,极限角随着温度的增加而增加,200℃时的成形极限角为60°;各向异性对板料的渐进成形影响较大,且250℃时合金各向异性最小;渐进成形包括加工硬化、静态再结晶和动态再结晶的复杂过程;板材的微观组织由粗大和细小晶粒组成,这取决于板料的成形温度和成形时间;板料质量是影响镁合金渐进成形质量的主要因素之一。
张青来肖富贵郭海玲高霖A．B．Bondarev韩伟东
关键词：镁合金各向异性
热拉伸变形对AZ31B镁合金薄板显微组织的影响被引量：3
2008年
利用单向热拉伸实验和金相显微镜研究了AZ31B镁合金薄板热变形过程及其动态再结晶组织变化规律。结果表明,在变形温度为160℃、应变速率为1×10-3s-1时,拉伸变形后得到的显微组织是混合组织。260℃~280℃时形成均匀分布的细小等轴晶粒,其晶粒平均尺寸为5μm左右。在变形温度为320℃~400℃、变形速率为1×10-3s-1~3.3×10-4s-1时,晶粒平均尺寸为10μm^20μm,沿晶界出现氧化现象,且氧化"黑色"斑点发生聚集。
张青来王粒粒胡永学
关键词：镁合金再结晶
镁合金板材热渐进成形的实验研究被引量：13
2009年
利用数控实验机床(CNC),热拉伸实验机和金相显微镜,对AZ31B镁合金板材热渐进成形进行了工艺研究和理论分析。结果表明,镁合金板料在加热条件下可以实现单点渐进成形。极限角随板材厚度和成形温度的增加而增加;各向异性对250℃条件下板料渐进成形影响程度最小;板材的质量是镁合金渐进成形产生缺陷的主要因素之一。AZ31B板料热渐进成形工艺制度:厚度为0.3~1.5 mm,最佳成形温度区间为200~250℃,进给量△δ区间为0.1~0.6 mm,成形时间控制在25~30 m in,成形极限角为50°~65°。
张青来肖富贵郭海玲高霖王玉华Bondarev A B韩伟东
关键词：镁合金各向异性
AZ31B变形镁合金板坯的组织与性能研究被引量：2
2008年
采用半连铸法制备了AZ31B镁合金板坯,研究了化学成分、杂质含量及均匀化退火工艺对AZ31B变形镁合金板材组织和性能的影响,通过冲断试验对试验板坯的宏观断口进行了分析。结果表明,所制备AZ31B镁合金板坯中的Mn、Fe元素含量超标导致板坯出现粗大柱状晶以及金属间化合物等缺陷,因此该成分的板坯只适合轧制中厚度的板材。该合金板坯采用阶段均匀化退火制度(380℃×8h+420℃×6h),改一火多道次轧制工艺为多火多道次,可轧制出8mm厚板材,其力学性能达到相应标准要求。
张青来郭海玲Bondarev A BBondarev B I韩伟东周娅莉孙毓蔚
关键词：AZ31B变形镁合金板坯
AZ31B镁合金的数控热渐进成型工艺被引量：6
2009年
采用正交试验方法,对交叉轧制AZ31B镁合金进行数控热渐进成型的工艺试验,考察了AZ31B镁合金板在不同温度和成型工艺参数下的热渐进变形规律。结果表明:最佳成型工艺条件为在250℃时采用0.1 mm的进给量和1 800 mm.min-1的进给速度,此时板材成型极限角可达61°;在热渐进成型工艺条件下板材的厚度变化仍遵循余弦法则。
王玉华高霖王辉崔震张青来肖富贵
关键词：AZ31B镁合金热成型
AZ31B镁合金热拉伸流变应力研究被引量：3
2009年
针对不同加工方法制备的AZ31B镁合金薄板,利用热拉伸试验机和金相显微镜对其在不同温度和变形速率下的流变应力进行了实验研究。结果表明,变形温度和变形速率对热拉伸时镁合金的流变应力有显著影响,峰值流变应力随应变速率的降低和变形温度的升高而降低。峰值流变应力随板材的厚度增加而发生变化,低温时厚度效应较为明显。退火处理对冷轧板的峰值流变应力影响较小,冷轧板可直接用于热加工成形。峰值流变应力变化规律:挤压板>热轧板>冷轧板。
张青来肖富贵郭海玲胡永学高霖王玉华
关键词：镁合金流变应力
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