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一种防止深冲压Ti-IF钢罩式炉退火氧化的方法: 本发明公开了一种防止深冲压Ti‑IF钢罩式炉退火氧化的方法，冷轧酸洗、轧机的工艺控制减少乳化液残留，减少表面残油量，生产前一个班对轧机的乳化液各项指标落实，乳化液A系统：浓度目标1.8%～2.2%，皂化值140‑160 ...; 徐建生矫东利王毅明

一种控制Ti-IF钢表面夹杂物缺陷发生率的方法: 本发明公开了一种控制Ti‑IF钢表面夹杂物缺陷发生率的方法，包括：在RH精炼工序中，脱碳后执行脱氧操作，向钢水中加入铝料，控制氩气流量为第一流量值并进行纯循环3～5min，再对钢水进行合金化，控制氩气流量为第二流量值并进...; 杨晓东袁保辉张彦恒刘建华何杨郝勇飞

高性能稳定性和高r值Ti-IF钢的生产实例: 2023年; 唐钢高强汽车板有限公司开发Ti-IF钢初期,产品出现性能稳定性差、r值波动大的缺点,后通过全流程一贯化管理,实现Ti-IF钢的性能稳定控制,r值优良。具体措施包括:炼钢过程控制微合金元素;热轧过程控制低温加热、高温终轧、高温卷取;冷轧过程控制大的压缩比,并高温退火。; 孙宏亮武冠华王耐; 关键词：高压缩比高温退火

Nb-Ti-IF钢高速深冲多步拉深工艺研究: 2023年; 为研究Nb-Ti-IF钢深冲时各工序各部位壁厚减薄规律,通过数值模拟及微观组织观测对各工序各主要部位进行研究,建立了冲压模型,系统研究了深冲过程中的金属流动规律。结果表明,在各工序拉深过程中晶粒变形剧烈,尤其是在凸凹模圆角处。随着拉深工序的进行,晶粒逐渐从典型的铁素体晶粒变得细长,在最后两个拉深工序中晶粒拉伸更加明显。拉深过程中应力主要集中于凹模半模锥角以及定径带位置附近。筒壁最小厚度达到0.35 mm,并且筒壁厚度均匀。对模拟得到的每一工序的拉深成品件的特殊位置进行了厚度测量,在拉深高度方向上,从筒壁中下部到模角附近壁厚逐渐减小,底部也存在减薄情况,筒壁中下部减薄量最大,可达35%。; 柳美玲汤亨强严文超陈其伟; 关键词：金属流动

退火工艺对Ti-IF钢力学性能的影响被引量：1: 2022年; 为获得单Ti成分IF钢的再结晶温度范围,并以此制定合理的现场生产工艺,利用真空箱式电阻炉模拟现场罩式退火设备,结合硬度曲线法,最终找到实验材料的再结晶温度约为650℃,并探究了退火温度、保温时间及冷却方式等工艺参数变化对材料力学性能影响,获得了本实验Ti-IF钢的最佳工艺参数为710℃退火+8 h保温+缓冷方式,为下一步工业化试制提供一定的理论基础。; 陈泓业李伟刚王滕李超; 关键词：TI-IF钢再结晶温度退火温度

Ti-IF钢浸入式水口堵塞机理研究: 2022年; 研究了Ti-IF浸入式水口堵塞的结构组成和形成机理。堵塞物从外层向基底从疏松到致密,成分主要为复合氧化物和Al2O3夹杂物。由于浇注过程中的氧化反应以及钢液中氧化物与中间包工作层耐材的反应一直存在,使得铝、钛氧化物以及以其为基础的复合氧化物不断生成并在浸入式水口底部沉积,最终形成了堵塞,通过优化钢液成分、强化保护浇注等措施,缓解了水口堵塞问题,稳定连浇炉数从6~8炉提高到10~12炉,效果显著。; 张思思张晟洪霞; 关键词：浸入式水口 TI-IF钢复合氧化物

一种深冲压Ti-IF钢的冷轧及罩退工艺: 本发明公开了一种深冲压Ti‑IF钢的冷轧及罩退工艺，C含量控制在0.002%以下，采用更低的C含量设计；采用了罩式退火工艺，不同于连续退火工艺，轧制后退火过程温度稳定，退火时间充足，与现有技术显著不同，退火过程温度控制稳...; 向华张永钢于俊轩; 文献传递

一种深冲压Ti-IF钢的冷轧及罩退工艺: 本发明公开了一种深冲压Ti‑IF钢的冷轧及罩退工艺，C含量控制在0.002%以下，采用更低的C含量设计；采用了罩式退火工艺，不同于连续退火工艺，轧制后退火过程温度稳定，退火时间充足，与现有技术显著不同，退火过程温度控制稳...; 向华张永钢于俊轩

罩式退火Ti-IF钢的粗晶缺陷成因及对策被引量：3: 2021年; 通过对罩式退火卷粗晶缺陷分布、不同程度粗晶缺陷试样中FeTiP的析出和Ti-IF钢FeTiP析出溶解温度及晶粒长大行为的分析,找到了粗晶缺陷的成因,并得到了解决粗晶缺陷的方法。结果表明:780℃或略高的温度是晶粒粗化临界温度,FeTiP析出相细小粒子的溶解导致了析出相粒子分布状态发生明显变化,此为诱发晶粒异常长大导致粗晶缺陷的根本原因。钢卷外圈局部过热导致退火温度超过了780℃,导致钢卷外圈产生了粗晶缺陷,通过在罩式炉退火工艺高温升温阶段添加适温保温平台,可有效解决粗晶缺陷问题。; 田飞王自荣李昭东李雷; 关键词：TI-IF钢罩式退火

半钢冶炼Ti-IF钢过程中非金属夹杂物的研究被引量：1: 2021年; 采用热态试验对半钢冶炼Ti-IF钢的非金属夹杂物进行研究,并就提高钢水洁净度和降低夹杂物尺寸进行工艺优化。研究表明:LF进站时夹杂物为球状FeO-MnO,LF出站时主要夹杂物为包裹状、簇状MgO-FeO-MnO-Al_(2)O_(3),RH脱碳结束后主要为球状、纺锤体状和不规则状FeO-Al_(2)O_(3),RH铝脱氧3 min后主要为三角状、类球形和团簇状Al_(2)O_(3),Ti合金化3 min后主要为六边形状TiO_(2)-Al_(2)O_(3)、纺锤体状和近似菱状Al_(2)O_(3),RH出站为球形TiO_(2)-Al_(2)O_(3)、纺锤体状和近似菱状Al_(2)O_(3)夹杂物,铸坯中主要为菱形TiN、类球形Al_(2)O_(3)和不规则形Al_(2)O_(3)-TiN。原工艺影响Ti-IF钢表面质量和钢液纯净度的非金属夹杂物主要是大尺寸Al_(2)O_(3)(大于等于15μm)。通过优化氧枪喷头、RH工艺参数和中间包流场,铸坯中w(T.O)降至16.3×10^(-6),最大非金属夹杂物尺寸降至9.5μm, Ti-IF钢水洁净度得到显著提高。; 耿立唐张明博王宝华王世钊宫永煜; 关键词：半钢 TI-IF钢非金属夹杂物铸坯

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