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添加碳粉对AZ 91 镁合金 微观组织与力学性能的影响 2024年 AZ 91 镁合金 的显微组织与力学性能的影响规律。对AZ 91 合金 进行微观组织观察、SEM分析和力学性能测试。结果表明:随着细化剂含量的增加,AZ 91 合金 的晶粒尺寸显著减小。当添加0.5wt%细化剂时,AZ 91 合金 的晶粒尺寸减小到184μm,细化效率达到了67%。当添加0.3wt%细化剂时,AZ 91 合金 的抗拉强度和伸长率达到最高的150MPa和2.1%,相比于未添加细化剂的,其分别提升了28%和50%。C元素与Al元素反应得到了Al_(4)C_(3)相,可以作为AZ 91 合金 的异质形核位点,起到了晶粒细化的作用,并显著提升AZ 91 合金 的力学性能。关键词：AZ91镁合金 晶粒细化 力学性能 近液相线温度注射对AZ 91 D 合金 组织和力学性能的影响 2024年 AZ 91 D 合金 的近液相线温度下,采用注射成形法制备半固态镁合金 ,分析了不同温度下AZ 91 D 合金 的显微组织,并测试其室温力学性能。利用光学显微镜(OM)和扫描电镜(SEM/ED S)观察合金 组织;采用X射线衍射仪(XRD )进行相组成分析。结果表明,AZ 91 D 合金 主要由α-Mg基体、β-Mg_(17)Al_(12)相组成;注射温度为595℃和600℃有利于获得精细且弥散分布的初生球状晶;595℃和600℃注射成形的AZ 91 D 合金 力学性能最优,抗拉强度、屈服强度、伸长率分别为274 MPa、163 MPa、8.4%和269 MPa、162 MPa、6.1%,均高于国家标准规定液态压铸件的下限值。关键词：AZ91D合金 注射成形 半固态 Ca、Sr微合金 化调控AZ 91 镁合金 抗热裂性能及其机理研究 AZ 91 作为典型的铸造镁合金 ,在结构轻量化方面具有重要的应用。然而受合金 凝固区间和体积收缩率较大的影响,铸造过程极易热裂,导致铸件的合格率降低,制造成本增加,且随着零部件薄壁化与复杂化的发展,热裂已成为限制镁合金 零部件发...关键词：AZ91 微合金化 热裂 固溶强化 裂纹形核 AZ 91 镁合金 中变形孪晶与析出相交互作用结构的电子显微学研究2024年 AZ 91 镁合金 中变形孪晶与β⁃Mg17Al12析出相交互作用引发的变形结构进行了观察和表征。结果表明:(1)β析出相阻碍{1012}孪晶生长使其界面形成台阶结构导致孪晶板条呈现粗细不均的形貌,更严重的交互作用可导致孪晶界发生大角度弯折,同时诱发基体中扭折带的形成以协调孪晶变形;(2){1011}孪晶与β析出相的交互作用会产生局域应力集中,导致连锁诱发{1012}孪晶形核,表明孪晶与析出相的交互作用可以促进孪晶形核。关键词：AZ91镁合金 变形孪晶 析出相 电子显微技术 AZ 91 镁合金 冷金属过渡熔敷过程稳定性分析2024年 合金 熔敷沉积过程。通过分析镁合金 的性能及CMT短路过渡阶段的熔滴受力情况,探究了在典型CMT电参数波形下镁合金 熔敷时产生飞溅的原因,同时研究了改进后CMT电参数波形下短路基值阶段电流值I_(sc2)对熔滴过渡稳定性的影响。结果表明,短路峰值阶段可以促使熔滴在短路过渡时形成颈缩,从而有助于实现稳定无飞溅的熔滴过渡过程。当I_(sc2)较小时,会导致形成的颈缩较粗,液桥难以自然断裂;而当I_(sc2)较大时,颈缩处会具有较大的电流密度,从而导致液桥容易在大热量的作用下气化爆断。使用改进后CMT电参数波形进行镁合金 熔敷时,在12 m/min的送丝速度下,仍可以保证熔敷过程稳定可控。关键词：镁合金 稳定性分析 熔滴过渡 多向挤压对固溶态AZ 91 D 合金 组织与力学性能的影响 2024年 合金 的420℃+10 h固溶处理,获得固溶态AZ 91 D 合金 ,并完成3道次挤压。对制得的镁合金 试样进行了拉伸测试,结果表明:完成3道次挤压处理后,形成了更均匀尺寸的晶粒,获得了更多的细小再结晶晶粒,显著提升了AZ 91 D 合金 的力学强度。对镁合金 进行3道次挤压处理后,拉伸强度增大至305 MPa,压缩强度增大至418 MPa。拉伸处理后,晶粒沿变形方向获得了更大的长度,拉伸后形成了破碎的第二相,呈现弥散分布形态。该研究有助于提高镁合金 冶金试样的成型性能,可为后续工艺强化奠定一定的理论基础。关键词：镁合金 固溶处理 力学性能 多道次热挤压下Al_(2)O_(3)/AZ 91 D 合金 组织演变分析 2024年 AZ 91 D 镁基合金 在机械设备上用处很广,其性能直接影响到机械效率。通过多道次热挤压工艺制得含有氧化铝颗粒的AZ 91 D 镁基合金 ,并分析不同道次挤压处理Al_(2)O_(3)/AZ 91 D 合金 显微组织结构。研究结果表明:采用多道次热挤压处理工艺,可以使氧化铝颗粒在合金 组织中形成更均匀的分布形态。经过4道次热挤压的试样比1道次挤压试样的晶粒尺寸减小近50%。完成多道次热挤压处理后,在合金 中形成了良好分散状态的氧化铝颗粒,实现了晶粒细化的功能。关键词：镁合金 热挤压和脉冲电流对AZ 91 镁合金 及其复合材料显微组织和力学性能的影响 2024年 AZ 91 镁合金 在电脉冲处理过程中组织和性能演变规律的影响,通过在AZ 91 合金 中添加1%(体积分数)微米级SiC_(p)制备了SiC_(p)/AZ 91 复合材料,联合低温正挤压和电脉冲处理对AZ 91 合金 和SiC_(p)/AZ 91 复合材料的组织进行细化,利用光学显微镜分析显微组织的演化,测试合金 和复合材料的室温力学性能。结果表明,和AZ 91 合金 相比,添加了增强相颗粒后的复合材料挤压之后具有更高的位错密度和形变储存能,从而促进电脉冲处理时的静态再结晶过程。电脉冲处理后的AZ 91 合金 及复合材料的屈服强度和抗拉强度分别为320、450 MPa和380、454 MPa。由于SiC_(p)与镁基体界面处应力集中而形成的微裂纹,导致复合材料抗拉强度增幅较小。关键词：镁基复合材料 热挤压 电脉冲处理 静态再结晶 放电等离子烧结（SPS）制备AZ 91 D 合金 微观组织及耐腐蚀性能 半固态AZ 91 镁合金 固相线以下流变行为 2023年 AZ 91 镁合金 半固态坯料进行热压缩行为研究。所采用的工艺为应变速率0.001~10·s^(-1)温度300~450℃。基于对不同变形条件下试样的真应力-真应变曲线的分析,并通过Zener-Hollomom等参数的数值计算,建立了该材料的高温压缩本构方程。结果表明:半固态AZ 91 镁合金 坯料的真应力-真应变曲线属于单峰动态再结晶型;流变应力随变形温度的升高而降低。应力峰值随变形温度的升高朝应变减小的方向移动。半固态AZ 91 热模拟压缩流变应力本构方程为:ε=2.01×10^(24)[sinh(0.2682σ)]^(7.605268)exp(-248140/RT)。在固相线下的高温压缩变形,除应变速率为0.01·s^(-1)、温度300、350、400℃或应变速率0.1·s^(-1)、温度300℃外,AZ 91 半固态坯料峰值应力均低于铸态AZ 91 镁合金 的。关键词：AZ91镁合金 半固态坯料 热压缩变形 流变应力 本构方程
