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水垫塘冲击区时均压强的分布规律及特征研究: 2016年; 当大坝开闸泄洪时,由于高速下泄水流本身具有较大动能,会对坝址附近的河床产生巨大的冲击力,造成冲刷破坏。为了提高下游河床的抗冲刷能力,水垫塘应运而生。根据紊动射流理论,推导出水垫塘冲击区时均压强的半经验公式,同时利用MATLAB的数值分析功能,就入塘能量和尾坎高度对冲击区时均压强的影响进行了仿真分析,找出冲击区时均压强的分布规律及特征,为水垫塘的抗冲刷设计提供依据。; 郭燕鹤付俊峰; 关键词：水垫塘时均压强

高海拔地区台阶式溢洪道的时均压强特性研究被引量：2: 2015年; 通过模型试验,研究了青藏高原地区某水库台阶式溢洪道台阶处的时均压强特性。研究表明：在台阶的水平面,从台阶的内缘向外缘压强逐渐减小,最小值出现在距离台阶内缘大约0.35~0.5倍的步长,最大值出现在距离台阶内缘大约0.7~0.8倍的步长;在台阶的铅直面,受到水平台阶的影响,距离台阶内缘大约0.2~0.4倍的步高时,开始出现负压,负压的最大值出现在大约0.5~0.6倍的步高范围内。台阶水平断面处的时均压强沿程分布,呈现出明显的波浪式变化,负压所在范围与低海拔地区差别不大,但负压最大值所占台阶高度减小。; 楚段段李可也解宏伟; 关键词：模型试验台阶式溢洪道时均压强青藏高原

台阶式泄水建筑物下平底消力池时均压强: 2010年; 通过水工模型试验,研究了台阶式泄水建筑物在3种坡度下平底消力池底板上的时均压强及其形成的特点。结果表明,时均压强最大值出现在水流冲击消力池底板处,位于xo/h=-0.17～1.8之间,压强水头的比值yp/hk最大可达5.4,其压强随泄槽坡度和流量的增加以及台阶高度的减小而增大;时均压强最小值出现在水流冲击处下游,位于xi/lj=0.09～0.58之间,以远驱水跃时压强最小,其值接近零,偶尔会出现很小的负值。; 田嘉宁赵庆范留明; 关键词：水工结构时均压强模型试验

台阶式溢流坝消力池时均压强特性试验研究: 2008年; 为了研究台阶式溢流坝不设反弧连接时的消力池水力特性,通过模型试验,量测了消力池底板上的时均压强,分析了消力池形成水跃的特点。结果表明,在水流冲击消力池底板处时均压强出现最大值,其值随泄槽坡度增加、台阶高度减小而增大;在水流冲击点之后,时均压强出现最小值。; 赵庆田嘉宁黄海江范勇峰吴坤占; 关键词：台阶式溢流坝消力池时均压强水工模型试验

台阶式溢流坝的时均压强特性被引量：11: 2007年; 当yc/h<3时,3种坡度(40°、50°和60°)的台阶式溢流坝试验结果证明,在初始台阶上,作用在水平面上的时均压强均为正值,其最大压强随流量增大,由台阶中部逐渐移向台阶外边缘;跌落水流时台阶竖直面上部范围出现的负压,在进入过渡水流以后全部变为正值。其他各台阶水平面上,除挑射水流越过的数个台阶外,在各级流量下时均压强为正值,其最大值均在台阶外边缘;台阶竖直面上部的时均压强为负,下部的时均压强为正,随流量增加负压绝对值增大,范围缩小。其中跌落水流时负压占台阶高度的75%,进入过渡水流后负压约占台阶高度的60%。; 田嘉宁魏炳乾李布雳冯瑞林李建中; 关键词：水工结构时均压强模型试验台阶式溢流坝

台阶式溢洪道滑行水流时均压强特性研究被引量：9: 2001年; 通过模型试验，对台阶式溢洪道滑行水流的时均压强特性进行了研究，探讨了台阶上时均压强的产生和变化规律。同时探讨了来流量、台阶尺寸等因素对台阶上压强变化的影响。对于工程的设计，施工都具有很好的参考价值。; 曾东洋王裕征等; 关键词：台阶式溢洪道时均压强滑行水流

齿墩长度对齿墩式内消能工水力特性影响的数值分析被引量：1: 2023年; 为了探究齿墩长度对齿墩式内消能工水力特性的影响,使用Fluent软件中的k–ε数学模型进行数值模拟,并和前期物理模型试验的结果进行比对,验证了模型的准确性,进而对7种不同齿墩相对长度(相对长度η为齿墩长度l与管道内直径D之比)的内消能工的中心轴流速、时均压强、过流能力、消能率、紊动能和流场等进行了分析。结果表明不同相对长度齿墩式内消能工中心轴流速分布规律基本一致,除η等于0.1外,各方案中心轴峰值流速出现的位置相同,不随相对长度的变化而变化,均在齿墩进口后0.38D处;齿墩前后壁面时均压强变化较大,存在低压区;齿墩段后侧旋涡区内紊动能较大,且回流区长度随齿墩相对长度增加逐渐减小;在模拟范围内,流量系数随着齿墩相对长度的增加先增加后减小,η在0.2~0.9范围内流量系数较大,消能率的变化规律则相反;η大于0.9时,突缩突扩段旋涡区分离,此后随着齿墩相对长度增加,多余长度对消能的作用仅由沿程水头损失产生,对消能工消能率的贡献不大,可忽略。综合分析,相对长度为0.2~0.9范围内的齿墩长度较优,给齿墩式内消能工的体型优化提供了依据。; 张博杭李晓娟王嘉河郝瑞霞田淳; 关键词：时均压强消能率紊动能

阿尔塔什导流洞消力池水力特性研究被引量：3: 2022年; 为了研究阿尔塔什导流洞消力池的水力特性,构建了1:50水工模型,通过模型试验分析了水流流态、临底流速、时均压强、脉动压强特性,研究了消力池尾坎体型对水力特性的影响。结果表明:尾坎处设置反坡对临底流速、时均压强、脉动压强的影响很小;相比于消力池尾坎处的反坡,尾坎高度对水动力特性的影响更明显。综合考虑消力池内流态及出池流速,以“30。反坡尾坎加高1.5m”体型较优,该尾坎形式的消力池前陡坡段及出池流速均较小。; 李彦坡李会平缑文娟孟涛; 关键词：时均压强脉动压强模型试验

高重力坝挑坎体型及水力特性对比被引量：2: 2022年; 基于水工模型试验方法,利用几何比尺为60的黄河古贤水利枢纽水工模型,研究了连续式、窄缝式、差动式、燕尾式、直边窄缝燕尾式及曲面窄缝燕尾式共6种体型挑坎的水舌特性及水垫塘底板的压强特性。结果表明:连续式挑坎水舌呈连续且集中的形态;当挑角为30°时,窄缝式挑坎并未呈现纵向拉伸的水舌形态,内外缘挑距大,入水宽度小,冲击压强与脉动强度较大;差动式挑坎水舌呈现分层分股的形态特征,入水宽度变大,冲击压强与脉动强度减小;燕尾式挑坎水舌纵向呈扫帚状,水舌面积增大,在空中扩散、掺气、摩擦消散充分,入水宽度大大增加,沿程时均压强未出现冲击压强且脉动强度最大值比连续式、窄缝式及差动式挑坎分别降低59.5%、69.8%和39.4%;曲面窄缝燕尾式挑坎横向收缩与纵向拉伸效果比直边窄缝燕尾式挑坎好,且横向收缩有利于近坝区水体紊动及削弱二道坝区水体紊动;燕尾式挑坎有利于水垫塘底板稳定和下游消能防冲,对于类似高重力坝挑坎体型选择具有一定参考价值。; 马斌王宇航缑文娟叶星宇杜涛; 关键词：重力坝挑流消能时均压强脉动压强

楔形过渡阶梯的溢流坝压强特性分析: 2022年; 为研究楔形过渡阶梯对一体化消能工消能的影响,将溢流坝的前6级阶梯设计为过渡阶梯,将过渡阶梯设计为5°、10°和15°坡度的楔形过渡阶梯进行数值模拟研究。根据计算结果发现:水流从阶梯溢流坝过渡到反弧,时均压强增幅会有所减小;水流对一体化消能工的反弧末端造成的压力最大,且随着楔形阶梯坡度的增大,时均压强逐渐减小;时均压强最大值出现在反弧段末端,说明改变一体化消能工的反弧段结构,对其消能效果有显著的影响。; 陈卫星杨具瑞邱毅任中成; 关键词：坡度阶梯溢流坝时均压强反弧段

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